我公司生產(chǎn)的某整流罩裝配型架在試驗過程中出現(xiàn)拉緊器螺桿與螺套咬死問題。螺桿材料為規(guī)格φ45mm×220mm的40Cr鋼,螺套材料為規(guī)格φ35mm×300mm的45鋼,二者均進行調(diào)質(zhì)處理,螺桿硬度要求28~32HRC,螺套硬度要求24~28HRC。為分析螺套、螺桿卡滯失效原因,預(yù)防同類故障再次發(fā)生,對失效的螺套、螺桿進行了宏觀微觀特征、金相組織、硬度及化學(xué)成分分析,判定卡滯原因。
一、宏觀分析
卡滯部位螺紋副被剖開,螺套、螺桿螺紋宏觀形貌如圖1所示,目視可見螺套螺紋由內(nèi)端面計第1~4道螺紋存在明顯的變形及損傷痕跡,呈擠壓、磨損形貌,與螺套匹配的螺桿螺紋也有4道存在明顯的變形及損傷痕跡。
螺桿、螺套螺紋損傷區(qū)域放大宏觀形貌如圖2所示,其中螺套、螺桿螺紋損傷最嚴(yán)重部位可見物質(zhì)轉(zhuǎn)移、堆積現(xiàn)象。
此外,螺套所有螺紋表面均存在明顯的銹蝕痕跡,螺桿螺紋有兩段區(qū)域(包括損傷部位、長度與螺套螺紋總長度相當(dāng))表面存在明顯的銹蝕痕跡,該兩處銹蝕區(qū)域應(yīng)是螺套、螺桿在配合狀態(tài)下停留較長時間所形成。
二、微觀分析
掃描電鏡下觀察,螺紋損傷部位呈擠壓、磨損形貌,可見物質(zhì)轉(zhuǎn)移、堆積,損傷表面未見嵌入的外來多余物,螺桿、螺栓損傷區(qū)域微觀形貌分別如圖3、圖4所示。

圖3 螺桿損傷區(qū)域微觀形貌


圖4 螺套損傷區(qū)域微觀形貌
損傷表面能譜分析后發(fā)現(xiàn),主要含有Fe及少量Cr、Mn元素,未見其他異常元素。螺紋表面銹蝕區(qū)域存在泥紋狀腐蝕產(chǎn)物,能譜分析除基體元素外含有較高的O、Cl元素,螺紋表面微觀形貌如圖5所示。

圖5 螺紋表面腐蝕產(chǎn)物形貌
三、金相及硬度分析
從螺桿螺紋段及螺套非螺紋段分別截取部分試樣進行金相分析,二者組織均為淬火+回火組織,其中螺桿組織中可見沿晶界分布的網(wǎng)狀鐵素體,分別如圖6、圖7所示;存在沿晶界分布的網(wǎng)狀鐵素體,可能是淬火溫度低或保溫時間不足,造成鐵素體未完全轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體,導(dǎo)致淬火后機體內(nèi)殘留鐵素體。

圖6 螺桿顯微組織形貌 圖7 螺套顯微組織形貌
對金相試樣進行顯微硬度測試,硬度低于設(shè)計要求,測試結(jié)果見表1。表1 顯微硬度測試結(jié)果

表面硬度不足,可能與回火溫度過高,造成馬氏體分解而降低硬度有關(guān)。對螺桿拉環(huán)、螺套端面的中部進行了維氏硬度測試,心部硬度明顯低于設(shè)計要求,測試結(jié)果見表2。
表2 心部硬度測試結(jié)果

心部硬度不足,應(yīng)與冷卻不當(dāng)有直接的關(guān)系,包括淬火前預(yù)冷時間過長,淬火冷卻介質(zhì)控制不當(dāng),在介質(zhì)中冷卻時間過短等。
四、化學(xué)成分分析
零件熱處理后基體硬度不足,除熱處理工藝控制不當(dāng)外,還應(yīng)考慮零件的原材料化學(xué)成分,尤其是碳含量的影響。對失效螺桿、螺套進行化學(xué)成分檢測,結(jié)果見表3,分析結(jié)果表明螺桿與螺栓所用材料均與設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)要求相符。表3 螺桿、螺套原材料化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)
五、結(jié)束語
(1)損傷區(qū)表面、腐蝕產(chǎn)物能譜分析結(jié)果表明所用材料的主成分未見異常,螺桿、螺套原材料化學(xué)成分復(fù)驗均符合GB/T 3077—1999和GB/T 699—1999要求。(2)金相及硬度分析結(jié)果表明螺桿、螺套均為淬火+回火組織,硬度均低于設(shè)計要求,其中螺桿組織中可見沿晶界分布的網(wǎng)狀鐵素體,螺桿、螺套心部硬度明顯不足,應(yīng)是熱處理工藝控制不當(dāng)所致。(3)螺桿與螺栓發(fā)生卡滯的原因是由于二者匹配螺紋局部區(qū)域發(fā)生粘著磨損所致,發(fā)生粘著磨損的原因應(yīng)與材料硬度偏低及使用過程中匹配螺紋發(fā)生腐蝕等因素有關(guān)。作者:孟慶宇,常森,趙志鵬,楊陽
單位:中山西航天清華裝備有限責(zé)任公司司
來源:《金屬加工(熱加工)》雜志2024年12期46-48頁
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